- 罗新民;张静文;马辉;张永康;陈康敏;任旭东;罗开玉;
利用输出波长为1064 nm、脉冲宽度为20 ns的钕玻璃YAG激光,对2A02铝合金进行了表面冲击试验。通过对激光冲击处理试样的HREM高分辨像观察,分析了激光冲击2A02铝合金材料微结构中的空位现象。结果表明,考察区域在激光冲击超高应变率作用下,在形成大量位错的同时,伴随形成相应的空位;空位片成为激光冲击超高应变率形变条件下铝合金基体中的特征微结构;空位和位错的重组作用加剧了点阵畸变,引起的第三类内应力和纳晶化提高了激光冲击表面的硬度和残余压应力。
2012年01期 v.33;No.139 8-14页 [查看摘要][在线阅读][下载 1134K] [下载次数：295 ] |[引用频次：8 ] |[阅读次数：4 ] - 程晓蕾;刘志;施焕儒;简建明;徐杨;
采用射频磁控溅射和退火处理的方法在单晶硅衬底上制备了ZnO/SiO2复合薄膜,利用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)和接触角测量等测试手段研究溅射气压、溅射功率、氧氩比和退火温度等对复合薄膜成分组成、组织结构及润湿性能的影响。研究表明,复合薄膜中主要有ZnO、SiO2、Zn2SiO4 3种物相,且分别以六方纤锌矿结构、无定形态和硅锌矿型等形式存在。随着溅射和退火工艺的改变,复合薄膜的接触角在41°～146°间变化,组织形态由颗粒状向纳米竹叶状变化。溅射气压0.5 Pa,溅射功率120 W,氧氩比(O2∶Ar)为0∶30,退火温度为700℃的条件下获得具有六方纤锌矿结构的ZnO纳米组织,该组织呈现出竹叶状,在薄膜表面交错排列形成了无序多空隙的微观形貌,使复合薄膜具有超疏水性,接触角为146°。
2012年01期 v.33;No.139 15-20页 [查看摘要][在线阅读][下载 1055K] [下载次数：482 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：4 ] - 梁方;竺培显;周生刚;马会宇;
采用扩散焊接法制备出了Pb-Sn-Al复合电极材料。借助线形扫描伏安法(LSV)、SEM测试手段研究了不同工艺参数对Pb-Al复合材料界面及电化学性能的影响。结果表明,在230℃、2 h或1 h下扩散焊接条件下,得到了界面冶金式结合的Pb-Al复合材料;与液固包覆法制备的电极材料相比,界面结合明显改善;与传统Pb电极相比,槽电压降低40 mV,极化电位降低4%。
2012年01期 v.33;No.139 21-25页 [查看摘要][在线阅读][下载 622K] [下载次数：159 ] |[引用频次：9 ] |[阅读次数：3 ] - 赵中里;安林;吴大鸣;韩静涛;
采用真空烧结脱脂和热等静压工艺制备了ZrO2(3Y)含量不同的WC-20%Co复合材料,用X射线衍射仪定量分析计算摩擦磨损试验前后由四方结构(t)向单斜结构(m)转变(t→m)的相变量,在MM-200型摩擦磨损试验机上评价其耐磨性。利用扫描电子显微镜观察分析了试样的磨损表面形貌,并分析了磨损特性及机制。结果表明:在WC-20%Co中添加适量ZrO2(3Y)可以提高其耐磨性,其中ZrO2含量为4%～5%时,其耐磨性最佳,这是由于其表面摩擦压应力作用诱发t→m相变的结果。
2012年01期 v.33;No.139 26-30页 [查看摘要][在线阅读][下载 687K] [下载次数：344 ] |[引用频次：12 ] |[阅读次数：5 ] - 刘建涛;张义文;
采用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)等多种手段对等离子旋转电极雾化工艺(PREP)制备的不同粒度FGH96合金粉末显微组织进行研究,结果表明:200～300μm的粉末颗粒凝固组织呈现典型的树枝晶特征,-50μm的粉末颗粒凝固组织呈现典型的胞状晶特征;粉末在快速凝固过程中会析出不同形貌的亚稳碳化物MC',不同形貌的MC'碳化物化学组成和点阵常数具有一定的差异。
2012年01期 v.33;No.139 31-36页 [查看摘要][在线阅读][下载 822K] [下载次数：491 ] |[引用频次：12 ] |[阅读次数：7 ] - 匡敬忠;
以CaO-Al2O3-SiO2系玻璃为研究对象,采用Ozawa方程、Kissinger方程和JMA修正方程研究了冷却方式和加热温度对玻璃析晶动力学的影响。结果表明:化学组成相同的玻璃,冷却速度和加热温度对其析晶活化能E、Avrami指数n和析晶速率指前因子ν都有影响,但加热温度对析晶活化能E的影响更大,并在750℃出现极大值现象。通过玻璃析晶试验发现:冷却速度和加热温度对微晶玻璃主次晶相的析出没有影响,主、次晶相分别是钙长石和榍石。冷却速度和加热温度对析晶活化能E的影响主要来源于析出主、次晶相的比例不同。
2012年01期 v.33;No.139 37-43页 [查看摘要][在线阅读][下载 466K] [下载次数：584 ] |[引用频次：22 ] |[阅读次数：5 ] - 刘曼倩;贺志荣;
用X射线衍射仪、示差扫描量热仪和拉伸实验研究了退火温度Tan和形变温度Td对Ti-50.8Ni-0.5V形状记忆合金丝及其弹簧的相变和形变特性的影响。结果表明:400～600℃退火态合金的室温相组成为B2和R相。冷却/加热时,350～400℃退火态合金发生A→R/R→A(A—母相,R—R相)一阶段可逆相变;450～500℃退火态合金发生A→R→M/M→R→A(M—马氏体相)两阶段可逆相变;550℃退火态合金发生A→R→M/M→A型相变;600℃退火态合金发生A→M/M→A一阶段可逆相变。随Tan升高,R相变温度先升高后降低,M相变温度先升高后趋于稳定,M相变热滞快速降低,而R相变热滞则几乎不受退火温度影响。随Td和Tan升高,退火态Ti-50.8Ni-0.5V合金弹簧的应力诱发M临界切应力升高。
2012年01期 v.33;No.139 44-48页 [查看摘要][在线阅读][下载 368K] [下载次数：358 ] |[引用频次：14 ] |[阅读次数：4 ] - 唐斌;王义红;寇宏超;朱知寿;张丰收;李金山;
采用透射、X射线及显微硬度分析等方法,研究了TC21合金中淬火马氏体在长时间低温时效过程中的组织演变及马氏体分解机制。研究表明,淬火态TC21合金在400～450℃进行长时间等温处理后,易获得弥散分布的颗粒状α相,显著提高合金性能,而α相颗粒的形核与马氏体中层错的分布密切相关。正交马氏体在低温时效过程中的具体分解方式为α→α+α富→α+β亚稳→α+β。进一步提高时效温度或时效时间α相颗粒将粗化为片层状,降低合金强度。
2012年01期 v.33;No.139 49-53页 [查看摘要][在线阅读][下载 784K] [下载次数：434 ] |[引用频次：9 ] |[阅读次数：4 ] - 贾建刚;窦萍;季根顺;郭铁明;安亮;马勤;
以原子比为3∶1的Fe粉和Si粉球磨20 h后与一定量的Cu粉混合,在(1000±30)℃,20 MPa的压力下热压烧结制备了致密的Fe3Si-Cu复合材料。通过浸泡腐蚀和电化学腐蚀两种方法研究加入不同质量分数Cu(5%,10%)的Fe3Si-Cu复合材料在0.6、0.7和0.8 mol/l的NaOH溶液中的腐蚀行为。结果表明,两种材料在不同摩尔浓度的NaOH溶液中的腐蚀是一种均匀的全面腐蚀。复合材料中的Fe3Si和Cu两相在NaOH溶液中组成一腐蚀电池,其中Fe3Si为阳极发生腐蚀,Cu作为阴极得到保护;Fe3 Si-5%Cu复合材料在NaOH溶液中的自腐蚀电位随NaOH浓度的增加而增加,自腐蚀电流在0.7 mol/l的NaOH溶液中最低;Fe3 Si-10%Cu在三种浓度的NaOH溶液中的自腐蚀电位相差较小,自腐蚀电流在浓度为0.6 mol/l的NaOH溶液中最小,在0.7mol/l的NaOH溶液中最大。
2012年01期 v.33;No.139 54-59页 [查看摘要][在线阅读][下载 826K] [下载次数：189 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：6 ] - 华琪;邵光杰;
围绕不同的成分、变形温度和变形量同再结晶退火后的合金硬度之间的关系,通过偏光显微组织分析以及硬度测试对铝硅合金变形再结晶进行了研究。结果表明,铝硅合金在500℃进行0.5 h固溶处理后以较快的速度进行变形会使得退火后再结晶晶粒尺寸变大。硅含量较少的时候可以促进铝硅合金再结晶的发生,并使再结晶晶粒粗化,而当硅含量大于1%之后,随着硅含量的增加再结晶晶粒会显著减小。
2012年01期 v.33;No.139 60-63页 [查看摘要][在线阅读][下载 769K] [下载次数：355 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：4 ]
- 钟海林;况春江;郝权;匡星;
采用气雾化法制备高氮超级奥氏体不锈钢粉末,利用热等静压成形。结果表明,热等静压后,材料完全致密,而σ及Cr2 N两相的析出导致材料塑性、韧性及耐蚀性显著下降。材料经1200℃×1 h固溶处理后,力学性能及耐蚀性能大大提高,抗拉强度Rm为1050 MPa、屈服强度Rp0.2为735 MPa,伸长率A为57.0%,自腐蚀电位Ecorr为0.946 V。
2012年01期 v.33;No.139 64-68页 [查看摘要][在线阅读][下载 846K] [下载次数：464 ] |[引用频次：11 ] |[阅读次数：3 ] - 吴长军;苏旭平;王建华;王鑫铭;涂浩;
研究了在锌池中依次添加0.1%Zr、0.1%Co、0.1%Ni、0.1%V微合金化元素对含硅结构钢热浸镀锌性能的影响,并结合扩散通道理论解释了合金元素及其协同作用对硅反应性抑制的机理。研究表明,锌池中添加0.1%Zr或0.1%Co+0.1%Zr时,会在ζ层外侧形成少量不连续的Zn-Fe-Zr或Zn-Co-Zr三元化合物,但其只减薄了Sandelin钢镀锌时的镀层厚度,而对抑制高硅钢的硅反应性基本没有贡献。继续添加0.1%Ni后,Ni会在纯锌层与ζ层的界面上富集,可抑制Q235钢的硅反应性,但不能抑制Q345钢中的硅反应性。直到锌池中添加了0.1%Zr-0.1%Co-0.1%Ni-0.1%V后,才能很好的抑制Q345钢中的硅反应性。此时,在自由锌层与ζ层的界面上形成了明显的Zn-Fe-Ni-V化合物。通过扩散通道模型可以很好地解释这些实验现象。
2012年01期 v.33;No.139 69-73页 [查看摘要][在线阅读][下载 767K] [下载次数：400 ] |[引用频次：26 ] |[阅读次数：5 ] - 石树坤;王均;李海丰;王院生;闫静;范洪远;
采用极化曲线法和交流阻抗法,分析了经1040℃(40 min)固溶处理后的2205双相不锈钢经不同时效温度和时间处理后在85℃饱和CO2地层水溶液中的电化学腐蚀特性,并借助金相显微镜、X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS)观察其显微组织的变化。结果表明,当800～900℃时效后,双相不锈钢的自腐蚀电位随着时效温度的升高向正向移动,电流密度先增大后减小,在850℃时,钝化区间已不明显,腐蚀速率达到最大;在相同的时效温度下,随着时效时间的延长,自腐蚀电位愈正,钝化区间逐渐缩小直至消失,腐蚀速率随时间的延长逐渐增大。通过微观分析表明,时效析出相σ相是产生点蚀导致高温时效双相不锈钢耐电化学腐蚀能力下降的主要原因。
2012年01期 v.33;No.139 74-79页 [查看摘要][在线阅读][下载 757K] [下载次数：237 ] |[引用频次：11 ] |[阅读次数：6 ] - 董亭义;万小勇;罗俊锋;高岩;王欣平;
研究了压缩变形及退火热处理对高纯Ag(99.99%)微观组织的影响。结果表明,高纯Ag铸锭模锻后,经570℃×2 h退火可消除铸态组织,屈服强度约为66 MPa,随应变的增加应力明显增加;然后经道次变形量20%,总变形量85%的变形,退火温度为360℃时间为1.5 h,高纯Ag坯料的微观组织均匀,符合制备靶材的基本要求。
2012年01期 v.33;No.139 80-83页 [查看摘要][在线阅读][下载 1318K] [下载次数：208 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：4 ] - 苏钰;李麟;符仁钰;刘淑梅;
研究了低层错能奥氏体TWIP钢的冷轧组织和织构的演变。随着应变的增加,孪晶变形机制被激活。TEM、XRD等观察结果显示:随着应变量的增加,孪晶增加。在不同应变水平上,G{011}<100>织构都占主要位置。变形初始时,B{011}<211>织构强度较低,随着应变增加其强度显著增加。而E{111}<011>、Y{111}<112>、RG{011}<011>、Cu{112}<111>、CuT{552}<115>等织构在不同应变水平呈不同变化趋势。与其他织构相比,Cube{001}<100>织构强度相当低。
2012年01期 v.33;No.139 84-88页 [查看摘要][在线阅读][下载 1058K] [下载次数：462 ] |[引用频次：16 ] |[阅读次数：5 ] - 徐平伟;梁益龙;黄朝文;
采用850℃至1200℃的淬火温度,探索了奥氏体晶粒尺寸对52CrMoV4弹簧钢强韧性的影响。通过光学金相和扫描电镜观察了显微组织和断口形貌及断裂路径。结果表明,随着晶粒的粗化,强度变化很小,拉伸塑性呈线性降低,断裂韧度和冲击韧度呈现先降后增的反常趋势。晶粒尺寸和马氏体束尺寸是影响拉伸塑性的重要因素,而断裂韧度和冲击韧度与晶界状况和马氏体条的宽长比有关。
2012年01期 v.33;No.139 89-93页 [查看摘要][在线阅读][下载 1695K] [下载次数：572 ] |[引用频次：16 ] |[阅读次数：5 ] - 秦小梅;邸洪双;陈礼清;邓伟;
研究了TWIP钢Fe-23Mn-2Al-0.2C固溶处理后的组织演变和拉伸变形行为,并对其变形机制进行了探讨。结果表明:随固溶温度升高,实验钢的晶粒尺寸逐渐增大,屈服强度和抗拉强度均降低,伸长率增大,强塑积先增大后减小,在900℃时达到最高;实验钢的拉伸变形呈现连续屈服,同时随固溶温度升高,加工硬化速率(dσ/dε)与真应变(ε)的变化关系由2阶段变为3阶段。通过OM和TEM观察显示,随着晶粒尺寸的增加,变形过程中形变孪晶数量增多,孪晶诱导塑性(TWIP)效应增大。
2012年01期 v.33;No.139 94-98页 [查看摘要][在线阅读][下载 595K] [下载次数：397 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：4 ] - 缪成亮;刘振伟;郭晖;尚成嘉;付彦宏;王晓香;
以工业含铌X80管线钢为对象,研究了不同Nb含量条件下,焊接热影响区粗晶区中的原奥氏体晶粒和析出的状态;通过对焊接热影响区中粗晶区的热模拟实验,研究了不同热输入下,高Nb管线钢焊接粗晶区的晶粒粗化、显微组织演变、及大角晶界分布等情况。结果表明,高Nb钢的粗晶区范围更窄,粗晶区内的晶粒尺寸更小;经过双道焊的热循环后,高Nb钢粗晶区的析出尺寸更小,没有对韧性有害的大尺寸析出。此外,原奥氏体晶粒的粗化,以及显微组织中大角晶界密度的下降,明显降低了高Nb管线钢焊接粗晶区的韧性。
2012年01期 v.33;No.139 99-105页 [查看摘要][在线阅读][下载 1486K] [下载次数：664 ] |[引用频次：42 ] |[阅读次数：5 ] - 李文鹏;陈永楠;李中伟;魏建锋;赵永庆;
对上限温度为500、650、800℃高温短时热循环200次后的Ti-6Al-4V合金室温力学性能和组织进行了研究。结果表明:循环温度对合金强度影响较为明显,循环温度的升高使合金抗拉强度降低;分析认为:温度高于650℃,实验合金组织中β相逐渐分解碎化,β相含量减少和α晶粒逐渐长大是强度降低的主要原因。
2012年01期 v.33;No.139 106-109页 [查看摘要][在线阅读][下载 496K] [下载次数：275 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：6 ] - 封辉;刘峰;王本贤;吴成义;刘玉宝;王福松;
研究了不同Cu和Cr含量对低合金高强耐候钢的力学性能及耐腐蚀性能的影响规律。结果表明,Cu元素含量对合金的强度影响较为明显,随Cu含量增加,合金的屈服强度逐渐提高;随Cr含量增加,合金屈服强度也略有上升,但强化效果不明显。Cu和Cr的加入均会提高合金的韧脆转变温度,但冲击功的绝对值仍保持在较高的水平。Cu和Cr元素的加入,增加了锈层的致密度,使得合金的耐腐蚀性能得到明显提升。
2012年01期 v.33;No.139 110-116页 [查看摘要][在线阅读][下载 1516K] [下载次数：906 ] |[引用频次：61 ] |[阅读次数：7 ] - 陈银莉;苏岚;赵爱民;吴雷;李本海;刘光明;滕华湘;
采用ODF织构分析方法,对390 MPa级超低碳BH钢板热轧、冷轧、退火过程织构演变规律进行研究,并对不同冷轧压下量和不同退火工艺织构进行分析。结果表明:经冷轧变形后的钢板有较强的择优取向,具有典型的{112}<110>和{111}<110>织构,形变织构中的不利织构{001}<110>较强;冷轧压下率为80%时再结晶退火后钢板具有较强的γ织构,{111}<112>织构取向密度高达11.7;退火温度和保温时间对α织构影响不大,提高退火温度和延长保温时间使γ织构增强,r值增加。
2012年01期 v.33;No.139 117-121页 [查看摘要][在线阅读][下载 562K] [下载次数：233 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：4 ] - 李红英;胡继东;李阳华;
研究了4种含不同微合金元素的X70管线钢的韧性,采用夏比冲击试验和落锤撕裂试验,借助金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)与背散射电子衍射技术(EBSD)等手段,分析了微观组织、晶粒尺寸、晶粒取向及取向差和夹杂物等因素对X70管线钢韧性的影响。结果表明,含Mo、Ni元素的管线钢夏比冲击韧性和落锤性能都较好,含Cr元素的管线钢落锤性能偏低,大角度晶界比率越高,晶粒尺寸越细小,夹杂物含量越少的管线钢具有更高的韧性。
2012年01期 v.33;No.139 122-127页 [查看摘要][在线阅读][下载 1446K] [下载次数：757 ] |[引用频次：29 ] |[阅读次数：7 ] - 谢卫东;王春光;宁旭;党春梅;彭晓东;魏群义;
制备了不同Y含量的Mg-5Al-1Sr-2Ca-xY(x=0,1,2,5)合金试样,采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、材料试验机等观察测试合金的微观组织和力学性能。结果表明,未添加Y时,合金晶粒大小不均匀,且多呈柱状,晶内有较多的点状化合物;Y含量1%时,晶粒细化、球化且大小较均匀;Y含量2%时,晶粒趋于柱状;Y含量5%时,晶粒形状不规则、大小极不均匀。随Y含量的增加,室温和高温力学性能呈先升后降趋势,最高点为Y含量1%,其室温和高温抗拉强度分别较无Y合金提高了约33.8%和25.4%。
2012年01期 v.33;No.139 128-131页 [查看摘要][在线阅读][下载 845K] [下载次数：174 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：4 ] - 叶喜葱;苏彦庆;郭景杰;张丽红;郝志江;
利用金属型底浇式真空吸铸技术和添加合金元素获得TiAl基合金薄板,观察并研究薄板热处理前后的组织。结果表明,在金属型强制冷却和添加合金元素的共同作用下,利用金属型底浇式真空吸铸技术获得的TiAl基合金薄板件铸态组织细小、致密。其中Ti-47Al-5Nb-0.5Si和Ti-47Al-2W-0.5Si合金的铸态平均晶粒多在20μm左右,但是,铸态组织的片层组织不均匀,且在组织内部存在较大的偏析。将试样加热到1300℃,保温5 h,随炉冷却热处理后,TiAl基合金薄板的铸态组织有所长大,但是片层更加平整稳定,偏析也明显得到改善。
2012年01期 v.33;No.139 132-135页 [查看摘要][在线阅读][下载 761K] [下载次数：241 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：5 ] - 武光宗;王毛球;王春芳;甘国友;董瀚;
通过TDS方法研究了氢在18Cr2Ni4W和25CrNi2MoVNb两种低温回火马氏体钢中的扩散行为,同时结合慢应变速率拉伸实验研究了这两种马氏体钢的氢脆敏感性。结果表明,与18Cr2Ni4W钢相比,25CrNi2MoVNb钢因碳含量较高和晶粒显著细化作用使抗拉强度从1300 MPa级提高到了1500 MPa级后,其氢脆敏感性也明显增加。通过试样充氢后放置试验,测定氢在25CrNi2MoVNb钢和18Cr2Ni4WA钢中的扩散系数分别为7.87×10-7 cm2/s和3.99×10-7 cm2/s。可见,氢在25CrNi2MoVNb钢中更容易扩散,因而在充入相同可扩散氢时,25CrNi2MoVNb钢性能损失更大。
2012年01期 v.33;No.139 136-140页 [查看摘要][在线阅读][下载 663K] [下载次数：1184 ] |[引用频次：36 ] |[阅读次数：6 ] - 马跃新;曾德长;董希淳;
制备了3种高碳合金钢,研究蝶状马氏体的多种形态;采用光学显微镜、扫描电镜和透射电镜进行组织分析,探讨了蝶状马氏体的形貌和本质。发现单个片状马氏体形成方式有两种:普通核和伴生核。惯习面为{111}r、{225}r和{259}r的粗片状马氏体都是按照其中一种形核方式进行相变的。蝶状马氏体是通过"伴生核"相变形成,因此它是片状马氏体的一种形态,本质属于片状马氏体。"伴生核"相变所需的形核功和核长大功比"普通核"相变的低,所以,当粗大马氏体片停止形成后,可以通过在它的一侧长出分支,或者发生"伴生核"相变,形成蝶状马氏体,而继续进行转变。蝶状马氏体两个叶片之间的夹角只有30°、45°、60°、90°和135°共5种,没有孪晶角(70°32')。
2012年01期 v.33;No.139 141-145页 [查看摘要][在线阅读][下载 661K] [下载次数：330 ] |[引用频次：6 ] |[阅读次数：5 ]