- 张保森;徐滨士;许一;巴志新;王章忠;
采用机械高能球磨法制备了纳米氧化镧/蛇纹石复合微粉,通过不同温度下的热处理和借助SEM、XRD和FTIR等对热处理产物表征研究了纳米氧化镧对超细蛇纹石微粉热相变行为的影响。结果表明:纳米氧化镧对蛇纹石微粉的热相变具有显著的催化效应。虽然其未改变蛇纹石微粉脱羟反应的3个特征阶段及主控机制,但能够与[SiO4]四面体形成钙钛矿型过渡产物,促进蛇纹石层间活性氧和自由水的传输,增大其反应速率及程度,降低其结构和热力学稳定性,促进其层间失稳和相变。
2013年12期 v.34;No.162 18-23页 [查看摘要][在线阅读][下载 966K] [下载次数：164 ] |[引用频次：13 ] |[阅读次数：5 ] - 罗旭东;曲殿利;谢志鹏;王旭升;张琳琳;
以工业氧化铝和活性石灰为原料合成六铝酸钙材料,研究氧化铈对经1450℃和1500℃烧后六铝酸钙材料的烧结性能和抗热震性的影响,利用XRD、SEM及相关软件对其烧后试样的相组成、显微结构、相对结晶度以及晶胞参数进行分析和计算。结果表明:煅烧温度以及氧化铈加入量将直接影响合成产物六铝酸钙相中结构缺陷的种类和数量以及烧后试样中液相量,适量引入氧化铈可以提高合成材料的抗热震性,经1500℃烧后的C3配方试样热震前后常温耐压强度保持率可达93.1%。
2013年12期 v.34;No.162 24-29页 [查看摘要][在线阅读][下载 647K] [下载次数：267 ] |[引用频次：6 ] |[阅读次数：5 ] - 郭娟;金培鹏;李丽荣;王金辉;
利用搅拌铸造法制备了Mg2B2O5w/6061Al复合材料,研究了在不同压力(2、5、8、11和15 N),滑动速度为0.1 m/s条件下,T6热处理对Mg2B2O5w/6061Al复合材料干摩擦条件下磨损性能的影响。结果表明:T6热处理可以使Mg2B2O5w/6061Al复合材料的硬度值大幅度提高,但是对提高复合材料的耐磨性能不是很显著,可见,T6热处理不能作为Mg2B2O5w/6061Al复合材料的最佳热处理工艺;在文中的试验条件下,6061Al合金的主要磨损机制为粘着磨损,而铸态复合材料的主要磨损机制为磨粒磨损,T6热处理后的复合材料主要以磨粒磨损及粘着磨损为主。
2013年12期 v.34;No.162 30-34页 [查看摘要][在线阅读][下载 884K] [下载次数：118 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：6 ] - 杨志强;刘勇;田保红;张毅;
利用Gleeble-1500D热力模拟试验机,在温度为450~850℃、应变速率为0.001~1 s-1、真应变量0.7的条件下,研究和分析10 vol%TiC/Cu-Al2O3复合材料高温塑性变形及动态再结晶行为。结果表明,材料的高温流变应力-应变曲线主要以动态再结晶软化机制为特征,峰值应力随变形温度降低或应变速率升高而增加,属于温度和应变速率敏感材料;材料热激活能为170.737 kJ/mol;其硬化率-应力(θ-σ)曲线均呈现拐点且-dθ/dσ-σ曲线出现极小值;临界应变随应变速率的增大及变形温度的降低而增加,且临界应变(εc)与峰值应变(εp)之间具有一定相关性,即εc/εp=0.704;临界应变与Z参数之间的函数关系为εc=1.48"10-2Z0.0765。
2013年12期 v.34;No.162 35-40页 [查看摘要][在线阅读][下载 696K] [下载次数：130 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：4 ] - 李艳红;赵丽;张永明;李英春;董文嗣;
采用传统熔融法制备了系列Eu3+掺杂的SiO2-A12O3-CaO-CaF2-NaF-Eu2O3氟氧化物基质玻璃。通过优化组分和热处理温度,获得Eu3+掺杂的CaF2的微晶玻璃。用差热分析(DTA),X射线衍射(XRD)、电子扫描电镜(SEM)和荧光光谱等对样品进行了分析。结果表明,基质玻璃经650℃热处理1 h后获得了Eu3+掺杂的CaF2的微晶玻璃,CaF2晶粒尺寸约为21 nm。与基质玻璃相比,微晶玻璃中5D0→7F2发射强度和激发强度增强,Eu3+离子局域对称环境降低。
2013年12期 v.34;No.162 41-44页 [查看摘要][在线阅读][下载 379K] [下载次数：207 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：4 ] - 崔大伟;魏文庆;刘炳强;曲选辉;
采用机械合金化和高压气雾化两种工艺分别合成了近球形粉末,随后通过粉末注射成形技术制备了0Cr17Mn11Mo3N高氮奥氏体钢材料。用X射线衍射、扫描电镜、拉伸试验等手段研究了粉末和块状材料的结构及性能。结果表明:两种粉末球形度好,颗粒细小,装载量和烧结活性较高,都能够较好满足后续粉末注射成形工艺要求。机械合金化粉末最佳致密化条件是采用真空脱氧+氮气烧结方式,在0.1 MPa氮气压力下于1260℃烧结120 min,烧结体相对密度97.90%,氮含量1.02 mass%,经过1150℃×90 min固溶处理后屈服强度、抗拉强度、伸长率、断面收缩率、维氏硬度分别高达627 MPa、965 MPa、11.3%、16.7%、312HV;高压气雾化粉末最佳致密化条件为0.1 MPa氮气压力下1300℃烧结120 min,烧结体相对密度98.33%,氮含量0.78mass%,经固溶处理后屈服强度、抗拉强度、伸长率、断面收缩率、维氏硬度也分别达到580 MPa、885 MPa、26.0%、29.1%、222HV。由于氮在奥氏体中的强化作用,0Cr17Mn11Mo3N高氮奥氏体钢的强度、硬度等远高于传统注射成形316L奥氏体不锈钢。
2013年12期 v.34;No.162 45-52页 [查看摘要][在线阅读][下载 665K] [下载次数：317 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：4 ]
- 李高林;文九巴;贺俊光;马景灵;杨永顺;李君峰;
通过静态失重法、扫描电子显微镜及能谱分析、X射线衍射、电化学测试法等测试手段对添加不同含量(0~0.8%)稀土元素Nd的AZ80镁合金的铸态组织和耐蚀性能进行研究。结果表明:适量稀土Nd的加入细化了合金中的β-Mg17Al12相,并且其组织由连续网状分布变为断续状、均匀分布。稀土Nd与合金中Al结合形成颗粒状或块状的稀土相Al3Nd。本实验条件下,添加0.2%Nd提高了合金的腐蚀电位,降低了腐蚀电流密度,显著降低合金的腐蚀速率,使合金的耐腐蚀性能得到显著提高。
2013年12期 v.34;No.162 53-58页 [查看摘要][在线阅读][下载 755K] [下载次数：353 ] |[引用频次：22 ] |[阅读次数：3 ] - 周正存;杜洁;杨洪;严勇健;顾苏怡;
在低频力学谱仪上用强迫振动方法研究了化学成分对淬火的Ni-Al基合金相变内耗的影响。结果显示:化学成分对淬火的Ni-Al基合金相变内耗峰有明显的影响,随着Fe含量的增加,相变内耗峰的温度降低,峰高增加,而峰宽变窄,峰温的降低是由于Fe增加了γ相的稳定性所致,内耗峰这些参数的变化也与当量Al eq有关。
2013年12期 v.34;No.162 59-62页 [查看摘要][在线阅读][下载 374K] [下载次数：85 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：7 ] - 孙兴隆;涂益友;张敏达;张建军;彭晓彤;蒋建清;
通过显微组织观察、硬度测试、电阻率测试和TEM分析,研究了添加Sc对AA3003铝合金析出行为及再结晶的影响。结果表明:冷轧AA3003铝合金在460℃以下退火,获得粗大长条状再结晶组织,而退火温度高于460℃,获得细小等轴晶;添加0.387%(质量分数,下同)的Sc元素,冷轧AA3003铝合金的再结晶温度从360℃提高至480℃;在510~610℃温度区间内退火,添加0.387%Sc的AA3003铝合金冷轧试样均可获得粗大长条状再结晶组织。
2013年12期 v.34;No.162 63-66页 [查看摘要][在线阅读][下载 456K] [下载次数：248 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：4 ] - 邓培凯;黎振华;岑启宏;刘美红;
为了研究含量在低于3.80%范围内,Cr含量对亚共晶Fe-0.46C-1.48B合金的组织与力学性能的影响,采用光学显微镜、定量金相及X射线衍射研究了合金的微观组织,测试并分析了合金的硬度和冲击韧性。结果表明,Cr能促进亚共晶Fe-C-B合金凝固组织中初生奥氏体析出和珠光体转变,减少共晶莱氏体和共晶硬质相的析出,改善硬质相的形态分布。随Cr含量增加,铸态及热处理后合金的冲击韧性增加;硬度则先增加后下降,在Cr含量为3.23%时达到极大值。与不含Cr的试样相比,含Cr 3.80%的试样冲击韧性提高约50%。
2013年12期 v.34;No.162 67-72页 [查看摘要][在线阅读][下载 987K] [下载次数：165 ] |[引用频次：13 ] |[阅读次数：4 ] - 沈喜训;高加强;王国栋;刘俊亮;王起江;
以不添加Co和添加3%Co的高铬(12%Cr)铁素体钢为模型钢,观察并研究了Co元素对高铬(12%Cr)铁素体钢的组织和蠕变特性及断裂方式的影响。结果表明,Co的添加扩大奥氏体形成区,有效地抑制了高温δ-铁素体相的形成,并提高了奥氏体晶粒度;在140 MPa和650℃下,Co的添加使铁素体钢的蠕变断裂时间从1172 h提高到1620 h;不含Co试验钢的断口呈现均匀的韧窝结构,而3%Co试验钢的断口呈现典型的双峰尺寸的韧窝结构。这种组织上的优化和钴的固溶强化有效地抑制了回火马氏体组织的回复和再结晶,延缓了沿界面分布的M23C6型碳化物的聚集粗化和Fe2(W,Mo)新相的形成,从而提高铁素体钢的蠕变抗力。
2013年12期 v.34;No.162 73-79页 [查看摘要][在线阅读][下载 1440K] [下载次数：228 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：8 ] - 李帅;周荣锋;张玲;蒋业华;周荣;
对过共晶高铬铸铁奥氏体化过程中进行脉冲电流处理,采用光学显微镜观察并研究了脉冲电流对碳化物形态和尺寸的影响。结果表明,过共晶高铬铸铁高温保温过程中施加脉冲电流能够促进初生碳化物和共晶碳化物细化和粒化。脉冲电流促使碳化物的细化和粒化速度与碳化物的初始尺寸有关,尺寸较小的碳化物细化和粒化速度较快,尺寸较大的碳化物细化和粒化的速度较慢。
2013年12期 v.34;No.162 80-84页 [查看摘要][在线阅读][下载 1462K] [下载次数：136 ] |[引用频次：6 ] |[阅读次数：4 ] - 孙超;杨善武;张瑞;王宪;郭晖;
对一种低合金钢中的贝氏体组织在550、600和650℃等温过程中的组织演化进行了原位追踪研究。结果表明:贝氏体在A1温度以下通过回复与再结晶方式向多边形铁素体演化,随着等温温度升高,不但整体演化进程明显加快而且演化行为也发生变化。在550℃,新的再结晶晶粒形核于原奥氏体晶界并在长大过程中吞食贝氏体铁素体和粒状贝氏体;当温度升高至600℃以上时,一部分贝氏体铁素体转变为粒状贝氏体,继而转变为多边形铁素体;在较高的650℃,预先存在的粒状贝氏体能够发生明显的扩张并吞食贝氏体铁素体。贝氏体的重加热演化过程与形变金属的退火过程有明显区别,其主要原因在于贝氏体中来自于贝氏体相变的高密度位错具有独特的分布方式。
2013年12期 v.34;No.162 85-90页 [查看摘要][在线阅读][下载 1232K] [下载次数：302 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：4 ] - 李涛;仇伟健;金自立;任慧平;
利用周期浸泡加速腐蚀实验的方法模拟钢铁材料在海洋大气环境中的腐蚀行为,研究了CSP工艺下稀土和非稀土SPCC钢在NaCl溶液中的腐蚀行为。采用SEM、XRD和极化曲线测量技术分别研究了SPCC钢的断面腐蚀形貌、腐蚀产物组成和电流密度。结果表明:SPCC稀土钢的锈层更致密、更薄,在锈层中,具有保护作用的α-FeOOH更多,活性的γ-FeOOH和β-FeOOH含量相对较少。随着稀土的添加,SPCC钢的电流密度降低,这使得钢基体表面的电化学反应减缓,腐蚀倾向降低。α-FeOOH的增多,能够阻碍腐蚀性氯离子向钢基体的运动,从而稀土能提高SPCC钢的耐蚀性。
2013年12期 v.34;No.162 91-95页 [查看摘要][在线阅读][下载 745K] [下载次数：249 ] |[引用频次：13 ] |[阅读次数：5 ] - 陶素芬;王福明;严国卫;金桂香;曹敏;柴国强;
采用Gleeble1500热模拟实验机对A105的高温塑性进行了测定,并应用扫描电镜对拉断后试样的断口形貌进行了观察。应用Thermo-Calc热力学计算软件对实验钢在400~1600℃的主要析出相以及A1和A3温度进行了计算,根据计算结果选取不同测试温度的试样进行组织形貌的观察分析。结果表明:A105钢在600~900℃温度范围内的断面收缩率小于60%,处于第Ⅲ类脆性温度区。
2013年12期 v.34;No.162 96-102页 [查看摘要][在线阅读][下载 1172K] [下载次数：272 ] |[引用频次：10 ] |[阅读次数：5 ] - 王东梅;张朋彦;朱伏先;杨云清;
研究不同回火工艺对厚度为16~40 mm由超快冷工艺生产的低碳低合金Q550E钢板组织和力学性能的影响。利用光学显微镜和透射电镜分析了试验钢的显微组织,通过拉伸和冲击试验测试了试验钢的力学性能。结果表明:随着回火温度提高,不同厚度试验钢力学性能均呈现非单调性变化趋势,整体强度呈现先上升后下降、伸长率呈现先下降后上升的趋势;冲击性能相对稳定;采用Q550E生产16~30 mm厚度规格钢板时,在520~640℃回火温度范围内均能得到力学性能满足国标GB/T 1591-2008要求的产品。
2013年12期 v.34;No.162 103-107页 [查看摘要][在线阅读][下载 871K] [下载次数：171 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：3 ] - 彭以超;张麦仓;李伟;董建新;杜晨阳;
通过对压力容器用Q345R钢板不同温度及时间下的模拟过火处理实验及相关性能测试,研究了过火处理参数对Q345R钢宏观性能(与压力容器服役过程主受力方向相关的)的综合影响。结果表明,在过火处理温度范围内,Q345R钢的表面硬度、抗拉强度及冲击韧度均在700℃附近存在明显的下降,而800℃以上处理时,综合性能明显回升;尽管Q345R钢板的初始组织呈带状分布,但综合性能对组织的带状分布并不敏感。因此,在Q345R钢压力容器设计时,应避免服役温度接近700℃。进一步的等温转变曲线计算及组织观察结果表明,700℃处于Q345R钢相转变的温度波动区,在该区域保温时,珠光体退化或渗碳体球化是Q345R钢性能下降的主要原因;由于Q345R钢板初始组织呈带状分布,过火处理后珠光体的退化应该是亚温球化退火和常规球化退火两种机制共同作用的结果。
2013年12期 v.34;No.162 108-113页 [查看摘要][在线阅读][下载 1212K] [下载次数：349 ] |[引用频次：12 ] |[阅读次数：4 ] - 王伟;王玲;周细应;李忠文;刘继华;刘艳红;
反应堆压力容器(RPV)模拟钢样品经880℃加热0.5 h水淬,再经过660℃加热10 h调质处理,随后在340~400℃进行不同时间的时效处理,测量了维氏硬度,并采用原子探针层析技术(atom probe tomography,APT)研究了富Cu团簇的析出过程。APT分析结果表明,RPV模拟钢淬火后经400℃时效100 h的样品中析出了富Cu团簇,团簇的数量密度为1.69×1023m-3;模拟钢在调质处理后,经400℃时效1000 h时效处理后才析出了富Cu团簇,团簇的数量密度为6×1022m-3。研究结果表明,同调质处理后时效相比,模拟钢淬火后直接时效可以更好地模拟RPV钢经中子辐照后富Cu团簇的析出。
2013年12期 v.34;No.162 114-119页 [查看摘要][在线阅读][下载 554K] [下载次数：180 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：6 ] - 黄伟林;向红亮;陈彤;陈朝阳;
对经过固溶处理的2906超级双相不锈钢材料进行750℃下不同时间(2、6和10 h)的时效处理,利用OM、XRD、SEM、EDS和电化学工作站分析了时效时间对金属间相、力学性能和耐蚀性能的影响。结果表明:在750℃时效处理时,组织中生成σ相和γ2相,σ相和γ2相含量随着时效时间的延长而增多;时效时间越长,试样的抗拉强度及耐蚀性越差,硬度越高。
2013年12期 v.34;No.162 120-124页 [查看摘要][在线阅读][下载 882K] [下载次数：260 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：5 ] - 刘德义;苗佳;任瑞铭;
采用304不锈钢钢管作为基层,工业纯钛管作为覆层,纯铜箔作为中间层,用拉拔-内压扩散方法制备钛/铜/不锈钢复合管。利用光学显微镜、扫描电子显微镜、能谱仪和X射线衍射仪对界面组织、化学成分、断口形貌和组成相进行分析。通过硬度和剪切试验测定界面的显微硬度和剪切强度。结果表明,钛/铜、铜/不锈钢界面发生了原子互扩散,并在钛/铜界面形成了不同层次的过渡组织。850℃时,中间层铜可以有效地阻止钛、铁生成脆性金属间化合物。界面显微硬度值随着扩散温度的升高而增大;剪切强度随着扩散温度的升高先增加后降低。
2013年12期 v.34;No.162 125-129页 [查看摘要][在线阅读][下载 1050K] [下载次数：238 ] |[引用频次：8 ] |[阅读次数：4 ] - 丁志敏;左丽丽;赵晶;阎颖;
为了探索低温加热水韧处理的可行性,采用金相分析方法观察了ZGMn13高锰钢经不同温度的水韧处理,以及分别经950℃和1050℃加热及随后末端冷却处理后距末端不同距离处的组织。并根据末端冷却处理时所得到的相关数据,通过有关理论分析分别计算出从加热温度950℃和1050℃冷却时获得全部奥氏体组织的临界冷却速度。结果表明,对于1.2 mass%含碳量的ZGMn13高锰钢,水韧处理加热温度达到950℃时即可完全获得单相奥氏体组织。但与1050℃加热保温及末端冷却时不在奥氏体基体上出现沿晶碳化物的端距超过100 mm的相比,950℃加热保温末端冷却的端距却小得多,为65 mm。通过相关的传热学理论计算出,950℃加热处理时获得奥氏体的临界冷却速度为0.78℃/s,高于1050℃常规水韧加热处理不足0.63℃/s的临界冷却速度。相应地,950℃加热处理时零件的临界冷却直径约为170 mm。因此,对于含碳量较低的ZGMn13型高锰钢,在零件直径不超过170 mm时,采用950℃的水韧处理完全可以获得单相奥氏体组织。
2013年12期 v.34;No.162 130-135页 [查看摘要][在线阅读][下载 587K] [下载次数：288 ] |[引用频次：9 ] |[阅读次数：4 ] - 田晓麟;王树松;余宁;俞盈盈;张伟民;
采用形变热处理新工艺加工超高强度低合金钢30Cr3SiNiMoVA(30Cr3)以降低工件畸变并获得良好的综合强韧性。通过光学显微镜和SEM观察分析微观组织的转变与特征,研究形变热处理过程中两次回火工艺对力学性能与组织的影响,发现30Cr3钢的强度受去应力回火影响明显。在回火过程中拉伸强度随着回火温度上升而提高,这要归因于大变形产生的位错促进了碳化物的析出从而提高了沉淀强化;但是回火温度超过400℃造成碳化物过度长大,弥散强化效果降低导致强度开始下降。根据对组织和性能的分析确定最佳的回火温度是400℃。
2013年12期 v.34;No.162 136-140页 [查看摘要][在线阅读][下载 800K] [下载次数：295 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：3 ] - 金云学;宋艳萍;
根据磁性衬板对奥氏体钢超高硬度的研发需求,在高锰奥氏体钢中添加适量的碳化物形成元素,经热处理的后采用TEM、SEM、XRD等手段研究了固溶时效态高锰奥氏体钢中碳化物的析出行为,以期获得超高硬度奥氏体钢。结果表明:高锰奥氏体钢在固溶时效状态下,组织中均匀析出大量Cr23C6相,其数量在675℃时效时达到饱和,随后开始长大聚集;时效使材料中大量弥散析出约十几纳米的VC颗粒,弥散的VC颗粒与基体间存在共格界面,存在多种共格关系,这种具有共格界面的纳米VC颗粒对材料硬度提高作用非常明显。
2013年12期 v.34;No.162 141-145页 [查看摘要][在线阅读][下载 576K] [下载次数：311 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：4 ]
- 谢鲲;孙金全;夏鹏成;曹梅青;岳丽杰;
将电火花线切割316奥氏体不锈钢试样在450℃下进行气体渗氮8 h。分析原始面和线切割面渗氮后的显微组织、渗层相结构及元素分布,并对其硬度、耐磨性和耐蚀性进行测试。结果表明,线切割面渗氮后得到了更厚的渗层,渗层由S相(扩展奥氏体相)组成,渗氮后硬度和耐磨性大幅提高,而耐蚀性基本不变。线切割促进渗氮的原因在于电火花加工过程中快速冷却形成表层马氏体,促进活性氮原子的快速扩散。
2013年12期 v.34;No.162 146-149页 [查看摘要][在线阅读][下载 401K] [下载次数：186 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：6 ] - 牛立斌;王晓刚;樊子民;
选用直径200μm,纯度99.5%的钛丝丝网为反应源,通过熔渗+原位反应法制备出一种Al3Ti金属间化合物颗粒增强铝基表面复合涂层。通过差热分析仪(DTA)、X衍射分析仪(XRD)、电子扫描显微镜(SEM)、显微硬度计、摩擦磨损试验机对Ti丝与基体间的合成温度以及所得到的复合涂层进行分析,结果表明:根据差热分析的峰的变化情况,确定反应温度为890℃,当保温时间延长到20 min时,钛丝在铝基体中的反应较完全,原位合成为块状和条状的Al3Ti颗粒;颗粒的显微硬度(562 HV0.1)大约为基体显微硬度(123 HV0.1)的4.5倍;相对于没有增强体的Al基体而言,在载荷为10 N的干滑动磨损条件下,保温20 min所制备的复合涂层表现出较好的耐磨性,其磨损机制表现为粘着磨损和磨粒磨损共存。
2013年12期 v.34;No.162 150-154+160页 [查看摘要][在线阅读][下载 971K] [下载次数：114 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：4 ] - 刘雪华;张静;王欣;邹琦;陈永毅;朱君秋;颜琦;唐电;
采用热分解法制备Ti/IrO2-HfO2二元氧化物涂层电极。通过X射线衍射(XRD)研究了不同Ir/Hf配比涂层的结构特征;采用循环伏安(CV)方法分析了不同电极涂层的比电容、"内/外活性"及电极稳定性,并初步讨论了电极稳定性与涂层结构间的关系。结果表明,添加Hf可改善涂层结构、提高比电容及电极稳定性、且当涂层中HfO2达到50 mol%时电极活性最高、稳定性最佳。
2013年12期 v.34;No.162 155-160页 [查看摘要][在线阅读][下载 545K] [下载次数：90 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：3 ] - 班朝磊;邵鑫;王长征;何业东;
水煮处理前或后,将腐蚀铝箔作为阴极,在Zr(NO3)4溶液中进行直流电解沉积→500℃热氧化处理,然后在硼酸溶液中进行2级阳极氧化制得复合阳极氧化膜。用计算机监控系统采集了阳极氧化过程中的升压取线,用扫描电镜(SEM)和EDS能谱分析了氧化膜表面形貌和成分,用电化学交流阻抗(EIS)、LCR数字电桥测试了阳极氧化膜的电化学性能。结果表明:水煮处理前对腐蚀铝箔实施电解沉积-热氧化处理,可以使阳极氧化过程形成电量降低20%,氧化膜中Zr含量较高,氧化膜的比电容提高,但比电阻减小;水煮处理后对腐蚀铝箔实施电解沉积-热氧化处理,则阳极氧化时形成电量增加,阳极氧化膜中Zr含量较低,氧化膜比电容降低,但比电阻较高。
2013年12期 v.34;No.162 161-165页 [查看摘要][在线阅读][下载 438K] [下载次数：317 ] |[引用频次：12 ] |[阅读次数：4 ] - 鲁道荣;周洋;桂宏亮;
采用浸涂技术,在热镀锌钢表面制备复合纳米γ-氨丙基甲基二乙氧基硅烷膜。通过线性伏安扫描法和交流阻抗法研究热镀锌钢表面复合纳米硅烷膜在3.5%的氯化钠溶液中的耐蚀性能,用扫描电镜(SEM)研究热镀锌钢表面复合纳米硅烷膜在腐蚀前后的形貌变化。结果表明,表面涂覆复合纳米硅烷膜层的热镀锌钢与空白热镀锌钢相比,自腐蚀电流密度下降4个数量级,极化腐蚀电流密度下降6个数量级,自腐蚀电位正移0.036 V,极化阻抗值增大3倍。测试表明,在3.5%的氯化钠溶液中当阳极过电位为0.68 V时,空白热镀锌钢试样表面腐蚀十分厉害,但表面存在复合纳米硅烷膜的镀锌钢在腐蚀前后其形貌几乎不变,说明复合纳米硅烷膜具有很好的耐蚀性能。
2013年12期 v.34;No.162 166-170页 [查看摘要][在线阅读][下载 316K] [下载次数：219 ] |[引用频次：6 ] |[阅读次数：6 ] - 周帅;何业东;王德仁;杨竞;
采用阴极等离子电解沉积在镍基合金上制备了Al2O3-YAG复合涂层。该涂层的外层具有多孔结构,与合金基体结合的内层为致密结构,涂层总厚度可达100μm,涂层由Al2O3和YAG两相构成。在1100℃空气中循环氧化的结果表明:Al2O3-YAG复合涂层具有优异的抗高温氧化性能和抗剥落性能。这些特性可主要归因于,涂层中Al2O3相阻碍氧扩散的作用和涂层的多孔结构及复合结构的增韧作用。
2013年12期 v.34;No.162 171-175页 [查看摘要][在线阅读][下载 873K] [下载次数：281 ] |[引用频次：14 ] |[阅读次数：8 ] - 顾宝珊;弋慧丽;杨培燕;郭大伟;宫丽;鲁强;王岩;
为进行磷酸盐系无铬无取向硅钢涂层烧结固化工艺研究,首先对磷酸盐系无铬无取向硅钢涂层进行热重-差示扫描量热(TG-DSC)分析;然后在不同烧结固化温度条件下,测定涂层板温随时间变化曲线;最终获得涂层烧结固化温度与时间(T-t)工艺曲线。通过中性盐雾试验、动电位极化、交流阻抗、涂层附着力以及扫描电子显微镜(SEM)和能谱(EDS)分析验证。结果表明,根据涂层烧结固化温度与时间(T-t)工艺曲线制备的涂层结构致密、性能优异,证明该工艺曲线具有合理性与正确性。
2013年12期 v.34;No.162 176-182页 [查看摘要][在线阅读][下载 854K] [下载次数：305 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：4 ]