- 刘勇;赵瑞龙;田保红;张晓伟;张毅;
利用Gleeble-1500热力模拟试验机,在温度为650～950℃、应变速率为0.01～5 s-1、总应变量0.7的条件下,对W-50%Cu复合材料高温塑性变形过程中的动态再结晶行为及其热加工图进行了研究和分析。试验结果表明:W-50%Cu复合材料高温流动应力-应变曲线主要以动态回复和动态再结晶软化机制为特征,峰值应力随变形温度的降低或应变速率的升高而增加;在真应力-应变曲线基础上,建立的W-50%Cu复合材料高温变形本构模型较好地表征了其高温流变特性;同时,利用W-50%Cu复合材料DMM加工图分析了其变形机制和失稳机制,可确定其热加工工艺优先选择变形温度650～700℃、应变速率1～5 s-1或变形温度850～950℃、应变速率0.01～0.1 s-1。
2011年09期 v.32;No.135 1-5页 [查看摘要][在线阅读][下载 484K] [下载次数：247 ] |[引用频次：15 ] |[阅读次数：6 ] - 张桂花;仲兆祥;邢卫红;
测定了氧化铝、碳化硅等多孔陶瓷的热膨胀性能,采用水冷法对两种多孔陶瓷进行了抗热震性能实验,测定了热震实验前后陶瓷的弹性模量以及抗折强度的变化情况。实验结果表明:氧化铝和碳化硅多孔陶瓷的平均热膨胀系数分别为7.03×10-6/K,1.14×10-6/K,表明碳化硅陶瓷具有更好的抗热震性能;陶瓷材料的强度随着热震温差的增加而降低。对碳化硅多孔陶瓷进行强度-热应力校核,碳化硅陶瓷的弹性模量随着热震温差的增加而降低,其热震临界温差范围为300～400℃。
2011年09期 v.32;No.135 6-9页 [查看摘要][在线阅读][下载 293K] [下载次数：949 ] |[引用频次：15 ] |[阅读次数：7 ] - 岂云开;顾建军;李子岳;刘力虎;孙会元;
利用电沉积及热硫化法制备了核/壳结构Fe/FeS2纳米线,研究了硫化过程对纳米线体系磁特性的影响。试验中,通过直流电沉积方法,可以在纳米孔洞高度有序排布的阳极氧化铝模板中制备Fe纳米线,之后部分溶去模板,再经450℃硫化处理,Fe纳米线表面可形成"毛刷"绒状物FeS2,从而形成核/壳结构Fe/FeS2纳米线。结果表明,随着高温硫化处理,Fe纳米线直径略有减小,且择优取向发生变化,并引起复合纳米线饱和磁化强度及矫顽力增强,主要认为是由于核/壳复合结构的形成引起纳米线体系静磁耦合作用降低所致。
2011年09期 v.32;No.135 10-13页 [查看摘要][在线阅读][下载 430K] [下载次数：267 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：4 ] - 李均明;王爱娟;蒋百灵;马安博;杨光;
研究了液固比和氧化镁煅烧温度对磷酸镁生物骨胶固化时间的影响,并分析了生物骨胶的相组成、微观结构。结果表明:降低液固比或提高氧化镁煅烧温度,生物骨胶的固化时间有所增加;生物骨胶主要由未参与反应的氧化镁和水化产物构成,内部含有大量微裂纹,分析认为很可能是由于固化过程中释放的热应力及固化过程中体积发生膨胀引起的。
2011年09期 v.32;No.135 14-17页 [查看摘要][在线阅读][下载 570K] [下载次数：301 ] |[引用频次：8 ] |[阅读次数：5 ] - 孙德林;余先纯;王荣;孙德彬;黄小西;
为了了解烧结温度对木陶瓷基本性能的影响,将浸渍了环氧树脂的竹粉和竹纤维压制成复合板材,在不同的温度下烧结而得到环氧树脂/竹基木陶瓷。采用X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)等测试设备研究了烧结温对其物相变化、微观结构和力学性能等方面的影响。结果表明:竹基木陶瓷是由石墨微晶所构成的多孔碳素材料,较高的烧结温度能够改善其石墨化程度,但不能完全石墨化;在微观形态上表现为三维网络结构,同时部分保存了竹材的天然结构特征;其显气孔率随着烧结温度的增加而增加,表观密度则显示出相反的特征;抗弯和抗压强度在低温处随烧结温度的提高而增加,但在1200℃之后有降低的趋势。同时,摩擦系数则随着烧结温度的提高而明显下降。当烧结温度为1200℃左右时,环氧树脂-竹基木陶瓷具有较好的性能。
2011年09期 v.32;No.135 18-22页 [查看摘要][在线阅读][下载 458K] [下载次数：341 ] |[引用频次：8 ] |[阅读次数：5 ]
- 张驰;刘振宇;郑淮北;马力;王国栋;
通过真空感应炉浇注实验和热力学软件分析研究了Nb、Ti稳定化元素和C、N间隙元素含量对超纯铁素体不锈钢凝固组织及晶粒簇的影响。结果表明,添加稳定化元素后实验钢的结晶区间变宽,通过控制稳定化元素和间隙原子含量使实验钢在凝固过程中析出较多TiN粒子,可以有效的提高凝固组织的等轴晶率。在充分退火条件下,与Ti单一稳定化实验钢相比,Nb、Ti复合稳定化实验钢中的晶粒簇较弱并具有较小的晶粒尺寸,有利于带钢的抗起皱性能。
2011年09期 v.32;No.135 23-28页 [查看摘要][在线阅读][下载 959K] [下载次数：523 ] |[引用频次：26 ] |[阅读次数：5 ] - 李宝增;王清;王英敏;李春燕;羌建兵;董闯;
在满足元素间混合热的要求下,提出了稳定固溶体团簇模型[CuNi12][NiFe12]1.66,设计出面心单相不锈钢00Ni40Cu3(Ni39.4Fe57.7Cu2.9at%),并且研究了热处理工艺对合金组织与性能的影响。结果表明,退火工艺为800℃保温30 h再升温至1000～1050℃保温2 h后水淬的条件下,合金具有面心单相结构,在3.5%NaCl溶液中具有良好的耐蚀性能,自腐蚀电位约为-0.260 V,自腐蚀电流约为3.000×10-7 A/cm2,与同种条件下304(0Cr18Ni9)和316(0Cr17Ni12Mo2)不锈钢比较,耐腐蚀性能相当。
2011年09期 v.32;No.135 29-34页 [查看摘要][在线阅读][下载 1078K] [下载次数：292 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：4 ] - 吴华林;王福明;李长荣;程慧静;
分析制定了60Si2CrVAT弹簧钢合理的热处理制度,利用正交实验极差分析的方法并结合金相及回火后析出相的分析,研究了热处理工艺参数对60Si2CrVAT弹簧钢力学性能的影响,确定了其最佳热处理工艺。结果表明,回火温度和回火时间对强度的影响较大,回火温度和淬火保温时间对塑性影响较大,60Si2CrVAT弹簧钢最佳热处理工艺为:(900℃+25 min)油淬+(400℃+40 min)回火,水冷。
2011年09期 v.32;No.135 35-41页 [查看摘要][在线阅读][下载 963K] [下载次数：1032 ] |[引用频次：38 ] |[阅读次数：4 ] - 尹云洋;杨王玥;李龙飞;方芳;
通过热模拟压缩实验,研究了基于动态相变热轧C-Mn-Al-Si系TRIP钢塑性断裂后不同部位的组织。结果表明,实验钢组织中尺寸较大的残留奥氏体,在塑性过程中很快就会发生马氏体相变,从而导致孔洞或裂纹的起源或萌生;而且,裂纹的起源和扩展与组织的铁素体/残留奥氏体(马氏体)密切相关。减小残留奥氏体的晶粒尺寸,提高残留奥氏体的稳定性,不让其在形变初期快速转变为马氏体,有利于TRIP钢强度及塑性的提高。
2011年09期 v.32;No.135 42-47页 [查看摘要][在线阅读][下载 1155K] [下载次数：225 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：3 ] - 李成涛;刘飞华;李岩;程学群;董超芳;李晓刚;
采用SEM方法研究不同温度固溶处理的690合金组织结构,利用动电位极化、电化学阻抗和局部电化学交流阻抗(LEIS)等方法研究了其在NaOH溶液中的电化学行为。SEM结果表明,固溶处理温度1095℃的690合金的晶粒较大,晶界上分布着连续的碳化物。极化曲线结果表明,固溶处理温度1090℃的690合金在氢氧化钠溶液中的电流密度最大;电化学阻抗表明,固溶处理温度1100℃的690合金在氢氧化钠溶液中的阻抗模值较大。局部电化学交流阻抗谱表明,不同温度固溶处理的690合金在氢氧化钠溶液中的电化学阻抗具有明显不同的分布特征。
2011年09期 v.32;No.135 48-52页 [查看摘要][在线阅读][下载 887K] [下载次数：406 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：7 ] - 管仁国;赵占勇;曹富荣;黄红乾;张秋生;
采用连续流变挤压成形技术制备了6201铝合金导电线材,研究了热处理制度对连续流变挤压成形制得的6201合金导电材料的微观组织、力学性能和导电性能的影响。结果表明:在T6热处理时随时效温度的升高和时间延长,合金导电性能提高,而伸长率呈下降趋势。经T8和T9形变热处理,β″-Mg2Si针状强化相析出和弥散分布,能有效提高6201铝合金线材的综合力学性能和导电性能。T8处理线材抗拉强度达到326 MPa,伸长率为12.5%,电阻率为30.7 nΩ.m,T9处理线材抗拉强度达到329MPa,伸长率为5.1%,电阻率为31.4 nΩ.m。
2011年09期 v.32;No.135 53-57页 [查看摘要][在线阅读][下载 597K] [下载次数：443 ] |[引用频次：18 ] |[阅读次数：4 ] - 张丽芳;刘永长;
通过高精度差分膨胀仪记录了Fe-4Cr合金在连续冷却过程中的线膨胀行为,获得其在不同冷速(75、150和330 K/min)下奥氏体→铁素体相变的相关动力学信息,并利用相变动力学模型解析式拟合了Fe-4Cr合金转变体积分数随温度变化的实验曲线。研究表明:冷却速度主要是通过改变晶界之间的位相角来影响动力学参数,即生长激活能QG和指前因子v0,从而影响奥氏体→铁素体相变动力学。
2011年09期 v.32;No.135 58-62页 [查看摘要][在线阅读][下载 296K] [下载次数：318 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：4 ] - 熊毅;贺甜甜;郭志强;陈正阁;张凌峰;任凤章;
采用重度冷轧及退火工艺制备超细晶工业纯铝,利用透射电镜和显微硬度实验对比研究了室温轧制和深冷轧制(液氮)及退火工艺所得到的超细晶工业纯铝组织特性和硬度。结果表明:深冷轧制细化晶粒的能力高于室温轧制,前者等轴状超细晶粒尺寸约为0.5μm,后者则约为1μm;深冷轧制试样的硬度值均高于对应状态下的室温轧制试样,温度低于200℃退火时,硬度值变化平缓,显微组织处于回复阶段;高于200℃退火时,硬度值迅速下降后趋于定值,与原始退火态相当,显微组织处于再结晶阶段。
2011年09期 v.32;No.135 63-66页 [查看摘要][在线阅读][下载 372K] [下载次数：739 ] |[引用频次：29 ] |[阅读次数：5 ] - 高秋志;张旦天;刘家泳;刘永长;刘晨曦;严泽生;
基于传统高Cr铁素体耐热钢系的合金成分,对合金元素进行了一定范围内的调整,设计出一种新型高Cr铁素体系耐热钢。该钢的回火组织主要为大量板条马氏体+少量铁素体组成。在差分膨胀仪上测定了不同冷却速度新钢的热膨胀曲线,进而制定该钢种的连续冷却转变(CCT)曲线。结果表明,随着冷却速度升高,相变点降低,马氏体板条宽度变小,铁素体由连续长条状向多边形结构和短条状转变,硬度值升高。
2011年09期 v.32;No.135 67-71页 [查看摘要][在线阅读][下载 712K] [下载次数：583 ] |[引用频次：17 ] |[阅读次数：6 ] - 梁文杰;潘青林;何运斌;
通过显微组织观察和室温拉伸实验,研究了固溶热处理制度和时效制度对含Sc的Al-Cu-Li-Zr合金拉伸力学性能与显微组织的影响。结果表明,适当提高固溶温度或延长固溶时间可以促进合金中过剩相的溶解,提高合金的强度和塑性;合金适宜的固溶-时效处理制度为530℃×1 h水淬+160℃×40 h时效,在此条件下,合金的抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为490MPa、416 MPa和9.8%。T1相是合金的主要时效强化相。
2011年09期 v.32;No.135 72-77页 [查看摘要][在线阅读][下载 842K] [下载次数：174 ] |[引用频次：10 ] |[阅读次数：4 ] - 李荐;匡旭光;周宏明;杨俊;郭欣;刘凡;耿占吉;
以高强变形锌合金(ZAT10)为研究对象,通过热分析仪(DSC)、X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS)以及力学性能测试,研究了高强变形锌合金的相组成,并采用硬度法绘制ZAT10的TTT曲线。结果表明:高强变形锌合金ZAT10是由η锌相和(α+η)相的层片状共析体组织组成;ZAT10的时效孕育期从260℃至120℃经历先变短后变长的过程,在210℃左右的时效孕育期最短。
2011年09期 v.32;No.135 78-82页 [查看摘要][在线阅读][下载 1134K] [下载次数：273 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：7 ] - 张新明;匡小月;李红萍;叶凌英;唐建国;刘军;
通过固溶前退火温度来调控2519A铝合金棒材固溶时的再结晶状态,以获得不同织构组态。采用X射线衍射分析研究了2519A铝合金棒材经150、200、300和350℃退火1 h后再经535℃×2 h固溶与直接经535℃×2 h固溶4种热处理工艺对合金织构和微观组织的影响。结果表明:2519A铝合金棒材直接经535℃×2 h固溶,挤压棒材强的〈13〉织构转变为〈110〉再结晶织构,而经上述4种温度退火和535℃×2 h固溶,织构分别演变为〈113〉,〈605〉,〈5110〉和〈7 214〉织构。退火后不固溶试样〈111〉织构和硬度值都保持不变。样品固溶发生再结晶的〈110〉织构与挤压〈13〉织构间可用40°〈111〉长大理论解释。
2011年09期 v.32;No.135 83-88页 [查看摘要][在线阅读][下载 1196K] [下载次数：368 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：5 ] - 陈国宏;余新海;王家庆;化建;刘俊建;宋有明;张涛;张建华;汤文明;
对ERNiCrMo-3镍基焊丝钨极氩弧焊(GTAW)焊接的T92/HR3C异种钢管接头,进行650℃直至1143.5 h的高温时效处理,研究时效过程中接头显微组织结构和力学性能的变化规律。结果表明:时效后接头的室温拉伸断口都位于T92母材。随时效时间的延长,接头各区域的冲击韧性单调降低,但接头强度、T92侧热影响区(HAZ)及母材的硬度先降后升,时效501.1 h后趋于稳定,这归因于不同时效时间下T92侧HAZ及母材中碳化物的形态及聚集状态的差异。HR3C侧HAZ产生时效脆化,其冲击断口呈沿晶断裂的断口特征。
2011年09期 v.32;No.135 89-95页 [查看摘要][在线阅读][下载 2279K] [下载次数：392 ] |[引用频次：12 ] |[阅读次数：7 ] - 崔文芳;张思勋;任海鹏;刘春明;
为考察新型超低碳贝氏体钢连铸坯的热塑性,利用热模拟实验技术研究了Cu-P合金化超低碳贝氏体钢在750～1350℃温度范围的拉伸应力-应变行为,热塑性和拉伸断口的变化,分析了产生这些变化的原因和磷对热塑性的影响机理。结果表明:Cu-P合金化使超低碳贝氏体钢高温拉伸时发生颈缩的应变量减小,但在750～1300℃温区的断面收缩率均达到60%以上。钢中微量硼有效抑制磷在奥氏体晶界的偏聚以及降低先共析铁素体的相变温度是高磷钢保持良好热塑性的主要原因。在800～900℃热塑性的下降与形变诱发Nb(C,N)粒子析出有关。根据热塑性和抗拉强度的变化规律,建议连铸坯在一冷区采取强冷,使表面温度迅速降低到1350℃以下,在二冷区采取弱冷,温度保持在800℃以上,从而使连铸坯始终具有较高的热塑性。
2011年09期 v.32;No.135 96-100页 [查看摘要][在线阅读][下载 988K] [下载次数：220 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：6 ] - 孔德军;吴永忠;龙丹;
利用金相显微镜观察了X70管线钢焊接接头组织结构,通过慢拉伸试验分析了X70管线钢焊接接头在NACE溶液中应力腐蚀行为,测试了X70管线钢焊接接头在不同H2S浓度下电化学腐蚀电位,讨论了X70管线钢焊接接头自腐蚀电位形成机理。结果表明,X70管线钢焊接接头熔合区中M-A组元所产生的微裂纹是焊接接头应力腐蚀产生裂纹的主要来源,使得其耐腐蚀性能下降;焊接接头在腐蚀初期主要表现为典型的点腐蚀特征,点蚀坑相互连接不断扩展,点蚀坑被生成的腐蚀产物所覆盖;焊接接头自腐蚀电位随着H2S浓度的增加而发生负移,应力腐蚀敏感性增加,在含饱和H2S NACE溶液中具有明显的应力腐蚀倾向。
2011年09期 v.32;No.135 101-105页 [查看摘要][在线阅读][下载 826K] [下载次数：676 ] |[引用频次：21 ] |[阅读次数：6 ] - 王文芳;吴皖燕;吴玉程;
研究了机械合金化诱发AgCu20Ni2过饱和合金粉末的形成及粉末冶金方法制备AgCu20Ni2合金的过程,对获得的AgCu20Ni2合金的组织和物理性能关系进行了分析,探讨了制备工艺和冷压变形对合金综合性能的影响。结果表明:采用高能球磨30 h,可获得纳米晶的过饱和合金粉末;合金粉末制备的AgCu20Ni2合金由富Ag的基体α相和均匀分布的析出β相构成,析出相界面结构能有效阻碍基体中位错的运动,强化效果明显。合金断口的SEM、EDS分析表明,AgCu20Ni2合金的断裂类型为韧性断裂。
2011年09期 v.32;No.135 106-109页 [查看摘要][在线阅读][下载 584K] [下载次数：175 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：4 ] - 李勇;易丹青;柳瑞清;
研究了时效对Cu-0.15Ag-0.1Fe合金的显微硬度、抗拉强度和电导率的影响。结果表明:随着时效时间的增加和时效温度的升高,Cu-0.15Ag-0.1Fe合金的显微硬度和抗拉强度先急剧增加随后逐渐降低;合金经960℃×1 h固溶,在500℃时效2 h后可获得较好的显微硬度和抗拉强度,分别为124 HV和442 MPa;当时效时间增加到6 h,可获得较高的电导率,达到82.5%IACS。通过透射显微镜分析,该合金中的强化相是γ-Fe粒子,与以前报道的Cu-Fe系合金的析出强化相是α-Fe不同。
2011年09期 v.32;No.135 110-114页 [查看摘要][在线阅读][下载 973K] [下载次数：132 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：7 ] - 计辉;刘宝石;马党参;陈再枝;李冬丽;康爱军;孙力军;
采用常规的退火工艺和空淬+退火工艺研究了7CrMn2Mo钢的球化退火行为。结果表明:预先进行空淬处理是改善该钢球化组织的重要环节;与连续退火、等温退火相比,7CrMn2Mo钢亚温退火时碳化物球化速度较快,效果较好;钢中锰元素含量高,成分接近共析成分,主要碳化物类型为M23C6是导致7CrMn2Mo钢球化退火工艺性能差的三个主要原因。
2011年09期 v.32;No.135 115-120页 [查看摘要][在线阅读][下载 1669K] [下载次数：251 ] |[引用频次：6 ] |[阅读次数：4 ] - 袁婷;涂益友;张敏达;蒋建清;
借助于光学显微镜、扫描电镜和EBSD等手段,研究了芯材再结晶组织对复合钎焊铝箔抗下垂性能的影响。结果表明,在钎焊过程中皮材发生熔化,低熔点Al-Si共晶相从皮材向芯材渗入,降低了扩散层的熔点,使得在高温中支撑材料强度的芯材厚度降低,不利于抗下垂性能。而存在较小析出相的试样由于析出相钉扎亚晶界和位错运动,阻碍再结晶,最终形成沿轧向分布的长条状再结晶组织,Al-Si相渗入深度较小,材料的抗下垂性较好,且钎焊后的强度和伸长率并未有明显的降低。
2011年09期 v.32;No.135 121-124页 [查看摘要][在线阅读][下载 591K] [下载次数：277 ] |[引用频次：9 ] |[阅读次数：4 ] - 刘东升;程丙贵;罗咪;
研究了一种低碳含铜NV-F690钢连续冷却相变规律,设计了控制轧制+直接淬火(DQ)+两相区淬火(L)+回火(T)新工艺(DQ-LT),研究了试验钢分别在传统的淬火回火、DQ-T和DQ-LT等条件下组织性能随工艺参数的变化规律。结果表明:试验钢经水淬(WQ)后的显微组织为板条马氏体(LM),经650℃回火1 h后达到最佳强韧性匹配;经油淬(OQ)得到粒状贝氏体(GB),其韧性降低。DQ-T钢板具有抗回火软化性,经过680～705℃回火1 h后其强韧性匹配达到最佳。经过DQ-LT工艺处理钢板的显微组织为作为软质相的准多边形铁素体(QPF)和作为硬质相的含弥散富Cu析出相的LM和LB晶粒,韧性得到进一步改善。DQ-LT钢最佳强韧性匹配为:屈服强度(Rp0.2)=793 MPa、抗拉强度(Rm)=908 MPa、伸长率(A)=19%,夏比冲击吸收能量KV2(-80℃)=83 J。
2011年09期 v.32;No.135 125-135页 [查看摘要][在线阅读][下载 2727K] [下载次数：542 ] |[引用频次：26 ] |[阅读次数：4 ]
- 张翔宇;唐宾;范爱兰;朱瑞华;王鹤峰;
利用等离子表面合金化技术,在304不锈钢表面制备渗Cu改性层。借助球-盘磨损试验机对改性层常规大气环境下与不同偶件(GCr15球,Al2O3球)对摩时的摩擦学性能进行了测试。结果表明:不锈钢表面渗Cu改性层均匀致密、与基体结合良好,厚度大约26μm,主要由纯Cu和膨胀的奥氏体等相组成。渗Cu改性层的摩擦学性能与摩擦偶件相关。渗Cu不锈钢与GCr15球对摩时Cu改性层阻止了不锈钢与配副直接接触,并在摩擦过程中起到固体润滑作用,明显改善了不锈钢的摩擦学性能;渗Cu不锈钢与Al2O3球对摩时,由于陶瓷球的稳定化学性能及Cu改性层相对较低的剪切强度,导致摩擦过程中磨粒磨损加剧。
2011年09期 v.32;No.135 136-140页 [查看摘要][在线阅读][下载 733K] [下载次数：278 ] |[引用频次：19 ] |[阅读次数：5 ] - 吴岸琪;刘其斌;孙桂祥;秦水介;
为了改善金属拉拔卷筒的耐磨性能,采用CO2激光对40Cr钢拉拔卷筒表面进行激光合金化处理,利用OM、XRD、显微硬度计、SEM、磨损试验机研究了Y2O3对合金化层的组织性能的影响。结果表明:Y2O3添加量在0～2.5%变化时,随着Y2O3含量的增加,合金化层组织逐渐变细,Y2O3含量在1.0%时,合金化层组织最细,Y2O3的含量大于1.0%时,合金化层的组织反而变的粗大。未添加Y2O3时,合金化层除了基体相α-Fe外,同时还包括MoC、Cr3Mo、Cr7C3和Fe2MoC等相。添加Y2O3后,还生成了少量的FeCrMo相。Y2O3还可以抑制Mo、Cr等原子由晶内向晶界扩散。Y2O3添加量为1.0%时,合金化层具有最高的硬度和耐磨性,当Y2O3含量大于1.0%时,合金化层的硬度和耐磨性随着Y2O3含量的增加反而降低。
2011年09期 v.32;No.135 141-145页 [查看摘要][在线阅读][下载 933K] [下载次数：238 ] |[引用频次：14 ] |[阅读次数：5 ] - 崔彤;管仁国;
采用碱热处理+电沉积+碱热处理相结合的工艺,在Mg-4.0Zn-1.0Ca-0.6Zr合金板材表面制备羟基磷灰石(HA)涂层。利用X射线衍射和SEM对涂层的组织和形貌进行了分析,对合金板材及HA涂层板材在SBF溶液中的可降解性能进行了研究,结果表明:通过前碱热处理+电沉积+后碱热处理的方法在电沉积温度50℃,电压10 V条件下,在Mg-4.0Zn-1.0Ca-0.6Zr合金板材表面制备出了平整、致密的HA涂层,其Ca/P的比值(1.72)与人骨的(1.67)相近;HA涂层Mg-4.0Zn-1.0Ca-0.6Zr合金板材在SBF溶液腐蚀过程中,发现3 d时腐蚀液穿过HA涂层开始浸蚀基体。随着腐蚀时间的延长,部分点蚀的直径扩大,构成局部腐蚀;HA涂层Mg-4.0Zn-1.0Ca-0.6Zr合金板材在SBF溶液中的初始腐蚀速率低于未涂层的合金板材,其在SBF溶液中的初始pH值的变化低于未涂层的,随降解时间延长,pH变化幅度开始增大,10 d后pH值平均值约为9.2,随后逐步趋于稳定;HA涂层Mg-4.0Zn-1.0Ca-0.6Zr合金板材在SBF溶液中的初始自腐蚀电位与未涂层的相比正移200 mV以上,亦说明了其在SBF溶液中的初始腐蚀速率低于未涂层的,但是随着涂层的脱落将促使腐蚀速率增大。
2011年09期 v.32;No.135 146-150页 [查看摘要][在线阅读][下载 836K] [下载次数：338 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：4 ]