- 余先纯;孙德林;郝晓峰;陈新义;丁山;
以松木粉、液化木材和ZnCl_2为原料制备木材陶瓷,采用低温氮吸附法和扫描电镜(SEM)检测与评价烧结工艺对木材陶瓷孔隙结构的影响。SEM观测显示:木材陶瓷中多种孔隙结构并存,且木材的天然结构得以部分保存。低温氮吸附法检测表明:孔隙结构为H3型,以孔径为2.3~4.5 nm左右的介孔为主。烧结温度、升温速度和保温烧结时间等因素对孔隙结构有较大的影响。其比表面积随着烧结温度的升高而增加,但在高温区减小,而平均孔径则随烧结温度的升高表现为先减小后增加的趋势。1300℃、保温烧结30 min木材陶瓷的比表面积和平均孔径分别为364.2 m~2·g~(-1)和2.473 nm。
2017年06期 v.38;No.204 10-16页 [查看摘要][在线阅读][下载 1930K] [下载次数：263 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：492 ] - 舒小勇;胡林丽;鲁世强;李贵发;王克鲁;
采用Gleeble-3500热模拟试验机对锻态Ni_(55)Ti_(45)合金进行等温恒应变速率压缩实验,研究了该合金在变形温度为650~850℃、应变速率为0.01~1 s~(-1)范围内的高温变形特性,并分析其变形机制。结果表明,应力-应变曲线呈"应变软化"型,热变形激活能为317.304 k J/mol,根据双曲正弦函数建立了峰值流变应力本构方程。微观组织观察表明,在650℃、1 s~(-1)和700℃、1 s~(-1)时发生了局部塑性流动的失稳变形,主要由变形热效应导致。高温、低应变速率利于动态再结晶的发生,但动态再结晶晶粒尺寸更大。动态再结晶形核机制以晶界弓出机制为主,同时伴随有少量的PSN机制。
2017年06期 v.38;No.204 17-24页 [查看摘要][在线阅读][下载 768K] [下载次数：280 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：572 ] - 周蕾;史庆南;蔡晓兰;王军丽;
采用背散射电子衍射(EBSD和透射电镜(TEM)研究了纯铜大变形异步累积叠轧与再结晶过程中的低重合位置点阵(ΣCSL)晶界演化过程。研究表明:纯铜在600℃长时间均匀化退火时,形成大量较长的平直共格Σ3晶界,并作为大角度晶界阻碍晶粒的异常长大;在随后的大变形异步累积叠轧中,随着晶粒转动,形变组织的形成,低ΣCSL晶界的逐渐减少;再结晶退火中形成大量超细孪晶,同时形成大量Σ3特殊晶界,并与高ΣCSL晶界反应,形成大量低ΣCSL晶界,Σ1小角度晶界迅速增多,阻断一般大角度晶界网络,表明Σ3晶界的反应是大变形+退火纯铜晶界特征分布(GBCD)的优化机制。
2017年06期 v.38;No.204 25-30页 [查看摘要][在线阅读][下载 2022K] [下载次数：506 ] |[引用频次：14 ] |[阅读次数：692 ] - 刘同辉;文胜平;李健飞;陈子勇;聂祚仁;
采用硬度和电导率等测试,结合透射电镜微观组织观察,研究了退火工艺对Al-Er-Cu合金电导率和硬度的影响。结果表明:冷轧后等时退火到200~300℃之间,或者200℃等温退火24 h到48 h之间,Al-Er-Cu合金同时具有较高的硬度和电导率。Al-Er-Cu合金冷轧后退火过程中Al_3Er相的析出提高了合金轧态组织的热稳定性,使其硬度能够在退火过程中减少下降;而Al_2Cu相的析出使合金的电导率显著升高。
2017年06期 v.38;No.204 31-35页 [查看摘要][在线阅读][下载 290K] [下载次数：232 ] |[引用频次：8 ] |[阅读次数：551 ] - 黄晓冬;宋延沛;
采用原位反应铸造法制备出碳化物颗粒混杂增强钢基复合材料,并采用力学性能试验机、光学显微镜、带能谱的扫描电镜和XRD等检测手段研究了淬火温度对复合材料组织、性能的影响。结果表明:复合材料的硬度随淬火温度的升高而逐渐降低,冲击韧性随淬火温度的升高先增加后降低。920℃淬火处理后复合材料综合力学性能最好,硬度值达到54.3 HRC,冲击韧性值达到9.0 J·cm~(-2)。较860℃淬火硬度值降低了6.5%,而冲击韧性值提高了114.3%。复合材料的组织为片状马氏体、VC和(Ti·V)C颗粒。热处理后的复合材料的断裂形式为解理断裂,铸态试样断裂类型为沿晶断裂。
2017年06期 v.38;No.204 36-41页 [查看摘要][在线阅读][下载 3743K] [下载次数：163 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：626 ] - 肖逸锋;周年丰;匡雯慧;吴靓;许艳飞;钱锦文;贺跃辉;
以WC、TiC以及Fe粉为原料,通过改变WC-TiC钢结硬质合金的硬质相组成,研究合金组织及力学性能的变化特点。采用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)和能量色散谱仪(EDS)等手段对制备的样品进行表征。结果表明,随着TiC/WC摩尔比值σ的增大,合金出现了明显的环形结构,晶粒先细化后粗化。TiC的添加降低了钢结硬质合金的密度和致密度,合金宏观硬度随σ值的增大而增大,当σ>1.2时,硬度值略有下降。合金的抗弯强度随σ值的增大呈先降低后升高再降低的趋势,当σ值在0.8~1.0范围时合金的综合力学性能最佳。
2017年06期 v.38;No.204 42-48页 [查看摘要][在线阅读][下载 770K] [下载次数：329 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：606 ]
- 王迎鲜;贾淑果;周延军;宋克兴;李周;
制备了不同Co含量的Cu-0.2Be-XCo合金,研究了Co含量对挤压态合金组织的影响,并考察了显微硬度、导电率及室温拉伸性能随Co含量的变化规律。结果表明:Co元素的加入能够细化晶粒,提升合金显微硬度,但弱化导电率。合金在单向拉应力作用下发生了明显的塑性变形,形成缩颈,断裂方式为韧性断裂。同时,Co元素的添加可以提高合金的弹性极限和抗拉强度,降低伸长率。在试验范围内,Cu-0.2Be-1.0Co室温拉伸性能最佳,弹性极限为291 MPa,抗拉强度为417 MPa,伸长率为30%。
2017年06期 v.38;No.204 49-53页 [查看摘要][在线阅读][下载 2454K] [下载次数：221 ] |[引用频次：8 ] |[阅读次数：611 ] - 张乐;刘莹莹;史晓楠;孙宇幸;杨健;
对两种具有不同显微组织的TC18合金试样分别进行了室温和高温(400℃)拉伸试验,通过金相观察及断口分析,研究了组织与性能之间的关系。结果表明:显微组织对合金拉伸性能影响显著,具有等轴组织的棒材的伸长率和断面收缩率等塑性指标比具有网篮组织的锻件好,如在室温拉伸时棒材比锻件分别高4.3%和17.3%;但棒材的抗拉强度和屈服强度等强度指标比锻件差,如在室温拉伸时棒材比锻件分别低99 MPa和97 MPa,高温拉伸时则分别低38 MPa和17 MPa。
2017年06期 v.38;No.204 54-60页 [查看摘要][在线阅读][下载 6487K] [下载次数：578 ] |[引用频次：16 ] |[阅读次数：526 ] - 张文鑫;孙毅;许春香;张金山;韩少兵;
通过合金的制备,微观组织的观察以及力学性能的测试,研究了固溶温度以及固溶时间对医用生物镁合金Mg-3Zn-1Y-0.6Zr-0.5Ca组织和性能的影响,选择出最佳的热处理工艺。结果表明:提高固溶温度和延长保温时间都能够使第二相溶质原子充分溶进镁基体,增大固溶度,从而提高合金的抗拉强度,但会使合金的塑性下降。本实验合金经过460℃固溶24 h后,抗拉强度达到210 MPa,伸长率达到11.7%,大大提高了铸态生物镁合金的力学性能。
2017年06期 v.38;No.204 61-66页 [查看摘要][在线阅读][下载 690K] [下载次数：295 ] |[引用频次：6 ] |[阅读次数：622 ] - 文九巴;雷少帆;刘亚;贺俊光;
利用OM、SEM、质量损失测试、电化学测试与拉伸试验研究了挤压温度对Mg-2Zn-0.4Zr-0.6Ce生物镁合金组织与性能的影响。结果表明,热挤压后合金发生动态再结晶,合金的组织均由细小的再结晶晶粒与原始晶粒组成。在470~510℃范围内随着挤压温度的升高,合金再结晶晶粒体积分数逐渐增大,晶粒尺寸变化不明显,合金的腐蚀速率与腐蚀电流密度Icorr先减小后增大,容抗弧半径先增大后减小。挤压温度为490℃时,合金的耐蚀性最好,腐蚀速率为0.9337 mm·a~(-1),腐蚀电流密度为4.67μA·cm~(-2)。由于细晶强化与位错强化作用,热挤压后合金的强度得到提高,随着挤压温度的升高,合金的抗拉强度和伸长率先增大后减小。挤压温度为490℃时,合金的综合力学性能最好,合金的抗拉强度与伸长率分别为259.1 MPa与14.1%。
2017年06期 v.38;No.204 67-73页 [查看摘要][在线阅读][下载 1003K] [下载次数：162 ] |[引用频次：9 ] |[阅读次数：651 ] - 王钟斐;李蒙;
利用XRD、OM、SEM、TEM和室温拉伸实验等方法研究了均匀化热处理对Mg-5Gd-3Y-1Nd-2Zn-0.5Zr(mass%)合金组织及力学性能的影响。结果表明:铸态组织主要由等轴的α-Mg基体、晶界上的(Mg,Zn)3RE相、14H型LPSO结构相及靠近晶界处α-Mg基体中的堆垛层错组成;均匀化热处理后,(Mg,Zn)3RE相和堆垛层错都消失了,在晶界上出现了网状形貌的14H型LPSO结构相。室温拉伸实验表明:铸态合金的抗拉强度,屈服强度和伸长率分别为170 MPa,120 MPa和2.0%;经过520℃均匀化热处理32 h后,合金的抗拉强度,屈服强度和伸长率分别为240 MPa,158 MPa和10.0%。
2017年06期 v.38;No.204 74-80页 [查看摘要][在线阅读][下载 618K] [下载次数：167 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：761 ] - 伍波;李龙;夏承东;韩银娜;周德敬;
采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、X射线衍射(XRD)和差示扫描量热仪(DSC)等分析手段研究了Al-7.0Zn-2.9Mg合金板在制备过程中及不同时效热处理工艺下的显微组织及力学性能。结果表明,Al-7.0Zn-2.9Mg合金铸态组织主要由α(Al)+Mg_(32)(Al,Zn)_(49)(T)相共晶组织、Al(Fe,Mn)Si相和少量过剩T相组成。经均匀化处理后,共晶相基本溶入基体中,基体中又重新析出MgZn_2粒子及少量Al_3Zr相。热轧后的晶粒组织沿轧制方向呈纤维状分布。试验了一种低温时效+常规时效的LTA工艺,结果显示,LTA态的合金强度和伸长率均略高于峰值时效(T6)和回归再时效(RRA)态。同时,析出相尺寸明显大于T6、RRA和双极时效(T73)态,且晶界析出相呈粗大不连续分布,具有较好的抗应力腐蚀开裂(SCC)潜力。
2017年06期 v.38;No.204 81-90页 [查看摘要][在线阅读][下载 874K] [下载次数：132 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：831 ] - 吕伟强;卢广玺;关绍康;陈自伟;
通过宏观织构分析、能谱分析、显微组织观察和显微硬度测试,研究了中间退火对HTCR5052铝合金再结晶过程的影响。实验结果表明,经480℃保温8 h中间退火的5052铝合金冷轧板材再结晶激活能显著降低,完成再结晶所需时间较短;HTCR5052合金板材中间退火后形成的立方取向晶粒在冷轧过程中并未完全旋转至轧制方向,残留的立方取向晶粒促进了再结晶过程完成。
2017年06期 v.38;No.204 91-96页 [查看摘要][在线阅读][下载 2800K] [下载次数：246 ] |[引用频次：8 ] |[阅读次数：565 ] - 雷远;陈文琳;高妍;郭震;
采用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜、拉伸试验、剥落腐蚀试验等分析方法,研究了不同固溶、时效处理制度对含钪7085铝合金(Al-7.5Zn-1.5Mg-1.4Cu-0.15Zr-0.15Sc)强度和剥落腐蚀性能的影响。结果表明:与常规固溶处理和双级固溶处理相比,强化固溶可使合金中粗大相溶解更充分,晶粒细化,同时提高合金强度和剥落腐蚀性能;在T6、T76、回归再时效3种时效状态下,T76时效后合金的强度和剥落腐蚀抗性最好,这与形成的粗大不连续的晶界析出相有关。含钪7085铝合金最佳固溶时效制度为:强化固溶(450℃×1 h+460℃×2 h+475℃×2 h)+T76时效(120℃×5 h+160℃×7 h)处理。
2017年06期 v.38;No.204 97-102页 [查看摘要][在线阅读][下载 2859K] [下载次数：353 ] |[引用频次：9 ] |[阅读次数：632 ] - 杜双明;杜晨;张永琴;马天洋;胡结;
为了实现镁铜之间的可靠连接,以铝为中间夹层,在加热温度为500℃、保温时间20 min条件下,分别采用不同的加压方式对AZ31B和Cu进行扩散焊接。利用SEM、EDS、XRD、显微硬度计、万能拉伸实验机分析焊接接头的显微组织和性能。结果表明:扩散钎焊接头包括钎缝区和镁基体渗透区两部分。间歇性梯度加压时,钎缝区厚度最大,达到0.56 mm,显微组织依次为铜侧条状A_(l2)CuMg化合物、均匀连续的层片状(α-Mg+Al_(12)Mg_(17))_(共晶)和(Mg_2Cu+α-Mg)_(共晶)、镁侧Mg_2Cu化合物,接头平均剪切强度达到71.67 MPa;梯度加压时的钎缝区厚度减小,显微组织中的条状化合物增多,共晶组织为菊花状(α-Mg+Al12Mg17);恒压时的钎缝区厚度最小,约为0.3 mm,组织以粗大的Al-Cu二元化合物和Al-Cu-Mg三元化合物为主,接头硬度最大,平均剪切强度降低至60.33 MPa。加压方式对钎缝区的厚度、共晶组织分布形态和接头的力学性能均有较大影响,间歇性梯度加压下接头的硬度最低,剪切强度最高。
2017年06期 v.38;No.204 103-108页 [查看摘要][在线阅读][下载 374K] [下载次数：101 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：663 ] - 蒋元慧;胡树兵;
针对热水器内胆搪瓷用钢焊缝处的漏水问题,对RST330钢板基体和焊缝组织的力学性能,涂搪性能,氢渗透性能,第二相分布进行对比分析,探讨基体组织与焊接组织涂搪性能差异的机理。结果表明:焊缝处的应力集中,组织不均匀会在一定程度上造成其涂搪性能较差,抗鳞爆性能较差;同时,焊缝处因含较少的第二相粒子,固氢陷阱较少,其贮氢性能较差,是导致焊缝处瓷层鳞爆的另一个重要原因。
2017年06期 v.38;No.204 109-115页 [查看摘要][在线阅读][下载 3077K] [下载次数：228 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：558 ] - 张绍棋;闫焉服;王广欣;顾天亮;
通过在自制的烧结焊剂SJ601中添加Li_2CO_3,用304不锈钢埋弧对接,研究并分析了Li_2CO_3对SJ601的吸潮性和脱渣性的影响及机理。结果表明:在SJ601中添加适量的Li_2CO_3能减少烧结焊剂的表面气孔,有利于提高SJ601的抗潮能力,当Li_2CO_3质量分数超过4%时,将不利于提高SJ601的抗潮能力,添加Li_2CO_3有利于提高SJ601的脱渣性,当Li_2CO_3质量分数超过8%时,熔渣表面会形成波浪状结构,明显提高了SJ601的脱渣性。
2017年06期 v.38;No.204 116-122页 [查看摘要][在线阅读][下载 1101K] [下载次数：123 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：461 ] - 秦尚武;党淑娥;马玉霞;刘玮;
研究了过(深)冷处理对30Cr1Mo1V非平衡组织重新加热过程中奥氏体形核及长大行为的影响。结果表明:在非平衡组织重新加热奥氏体化过程中,由于过(深)冷处理增加了超细微碳化物的析出,促进了α→γ相转变,从而导致奥氏体晶核在较低温度形成,并在两相区A_(c1)~A_(c3)之间完全奥氏体化。重新在1000℃以下加热奥氏体化时,过(深)冷处理在细化奥氏体晶粒的同时还使其混晶度降低;在1000℃以上加热奥氏体化时,随重新加热温度的升高,奥氏体晶粒粗化的同时其混晶度也随之增大。
2017年06期 v.38;No.204 123-128页 [查看摘要][在线阅读][下载 635K] [下载次数：184 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：536 ] - 索忠源;李浩荣;张志浩;姜峰;王鑫;王毅坚;
为确定高铬铸铁构件在高温下安全使用范围,采用增重法研究了Cr26高铬铸铁在900~1200℃下的氧化动力学,利用XRD、SEM和EDS对该种合金经900~1200℃×100 h恒温氧化后的氧化膜的微观形貌、相组成及其抗氧化机理进行了分析研究。结果表明:Cr26高铬铸铁在1000~1200℃下的氧化动力学表明,随温度升高,时间延长,氧化速度加剧且氧化膜层状剥落,不抗氧化;900℃下,表面形成了完整的保护膜,且无剥落,氧化速度明显降低,抗氧化性能好。
2017年06期 v.38;No.204 129-132页 [查看摘要][在线阅读][下载 2565K] [下载次数：182 ] |[引用频次：6 ] |[阅读次数：553 ]
- 郑开魁;高诚辉;何福善;林有希;雷颖;
基于不同工况下,研究稀土改性对陶瓷纤维增强树脂基制动材料的摩擦学性能的影响。研究结果表明,稀土的加入可有效提高制动材料在不同工况下的摩擦磨损性能;稀土改性试样在干摩擦条件下,摩擦因数大体上随着载荷的增加而减小,随速度的增加而增大,试样磨损量随着载荷与速度的增加而增大;水润滑情况下,摩擦因数随速度与载荷变化规律大体与干摩擦条件下相反,而试样磨损量随着载荷与速度变化不明显;稀土的加入可提高制动材料在雨涉水情况下的制动稳定性;随着工况条件的变化,磨损形式的主次会变化不同,一种磨损发生后往往诱发其他形式的磨损,进而影响制动材料的摩擦磨损性能。
2017年06期 v.38;No.204 133-140页 [查看摘要][在线阅读][下载 4991K] [下载次数：237 ] |[引用频次：10 ] |[阅读次数：607 ] - 张曼莉;邱长军;郑文权;陈勇;
利用火焰喷涂技术在中国低活化马氏体(CLAM)钢表面制备了CrFeAlTi涂层,然后通过5 kW横流CO_2激光器对该涂层进行多道搭接重熔处理。分别采用体视显微镜、扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、显微硬度计、摩擦磨损试验机以及基体拉伸试验等分析测试手段对重熔前后涂层显微组织、物相组成、显微硬度、耐磨性能以及界面结合强度进行了研究。试验结果表明:激光重熔处理消除了火焰喷涂CrFeAlTi涂层的层状组织结构、孔洞、裂纹等缺陷,使涂层表面光滑、平整,内部组织致密、均匀,与基体形成了良好的冶金结合界面。火焰喷涂涂层表层物相主要为Al_2O_3、TiO、CrO_(0.87)、AlFeO_3、Cr_3C_2和Fe-Cr,激光重熔后涂层表层主要物相为Al_2O_3、TiO_2、(Al_(0.948)Cr_(0.052))_2O_3和Cr_7C_3。激光重熔涂层的平均硬度约为1864.2 HV0.2,比火焰喷涂涂层提高了约1倍。激光重熔涂层在室温干滑动摩擦条件下的耐磨性能明显优于火焰喷涂涂层与基体CLAM钢。激光重熔后涂层与基体的界面结合强度显著提高。
2017年06期 v.38;No.204 141-149页 [查看摘要][在线阅读][下载 4565K] [下载次数：188 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：677 ] - 刘静;颜志斌;祝园园;杨峰;马亚芹;
利用真空脉冲碳氮复合渗技术在TC4钛合金表面制备了梯度强化层。采用XRD和SEM对复合渗层组织结构进行了表征,并对其硬度分布、耐磨性和耐蚀性进行了分析。结果表明,经过真空脉冲碳氮复合渗处理后的TC4钛合金表层由TiC、TiN和C_(0.7)N_(0.3)Ti相组成。其中先渗碳后渗氮工艺所获得的合金渗层最厚,其磨损率达到5.370×10~(-8)cm~3·min~(-1)·N~(-1),只有原样的1/36,腐蚀速率从原样的13.5 mm/a减小到0.421 mm/a,综合性能最优。
2017年06期 v.38;No.204 150-155页 [查看摘要][在线阅读][下载 2758K] [下载次数：291 ] |[引用频次：10 ] |[阅读次数：574 ] - 李坤;贾涓;谢欢;熊玮;
以含Ti高强IF钢为基体进行热镀锌试验,借助SEM、XRD研究了镀锌温度和保温时间对热镀锌层的影响规律,分析了镀层的形成过程与机理。结果表明,ζ相急剧增长,镀锌层发生了圣德林效应,低温镀锌时ζ相为粒状或针状,高温时为柱状。δ相的生长受到抑制,始终为栅状。当镀锌温度和保温时间均较高时,ζ相和δ相中间会形成粒状的混合区域。镀层在低温时由内到外依次为δ相、ζ相、η相,较高温度时由内到外依次为δ相、粒状混合相、ζ相、η相。
2017年06期 v.38;No.204 156-163页 [查看摘要][在线阅读][下载 5060K] [下载次数：236 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：592 ] - 周红霞;王军伟;
选用两种常见的Ni基高温合金GH4033和GH4169,通过520℃熔融Na Cl-52 mass% MgCl_2完全浸没试样腐蚀实验,测量了160 h内试样在高温熔盐中的腐蚀行为。借助SEM、XRD等方法对腐蚀20 h和160 h试样的表面、横截面形貌及成分进行了表征。结果表明,两种试样的腐蚀动力学曲线均满足分段线性规律。腐蚀20 h后,两种试样表面均疏松多孔,且GH4169出现富含Mg和O的壳层结构。横截面形貌及成分分析表明GH4033和GH4169横截面上腐蚀层深度约为30μm和50μm。两种试样的腐蚀机理分别为Cr、Ni的流失和Fe、Cr的流失。
2017年06期 v.38;No.204 164-169页 [查看摘要][在线阅读][下载 527K] [下载次数：222 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：577 ] - 刘鹏飞;卢卫华;韩召;陈义祥;李江涛;
采用溶胶-凝胶法合成了铜铬黑(CuCr_2O_4)粉体,并以其为基料利用喷涂法在Q235钢表面制备了红外辐射涂层。研究表明,CuCr_2O_4粉体具有良好的高温稳定性,并在近红外波段具有良好的红外吸收性能,吸收率达到0.91。通过X射线衍射仪、紫外-可见-近红外分光光度计和IR-2双波段发射率测试仪对CuCr_2O_4涂层的物相组成及红外辐射性能进行了分析,并考察了涂层的抗热震性能和红外辐射加热性能。结果表明,CuCr_2O_4涂层在3~5μm波段具有良好红外辐射性能,发射率达0.86,此外该涂层还具有良好的抗热震性能和显著的加热节能效果。
2017年06期 v.38;No.204 170-176页 [查看摘要][在线阅读][下载 2283K] [下载次数：345 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：545 ] - 张萧笛;廖凯;陈辉;黄鑫;熊冠华;
针对航空铝合金非等厚薄壁框架构件应力模型进行分析,结合实验测试技术和喷砂表面处理,就构件表面形态变化对其变形的影响进行研究。结果表明:首先,这类构件加工后变形呈现侧壁弯曲不一致的复杂性,且弯扭变形明显。第二,由于侧壁和底面垂直,可分别在各部位进行喷砂处理,以方便获得想要的变形矫正效果。第三,随着喷砂表面覆盖次数的增加,引起的变形也会增加,但效果会逐渐减弱。在实验中发现,表面处理可以矫正和减少构件的变形,使其回复率超过35%~50%,这说明喷砂表面处理工艺对构件变形具有调节作用。
2017年06期 v.38;No.204 177-183页 [查看摘要][在线阅读][下载 2831K] [下载次数：154 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：648 ]